參考答案：

下面是筆者根據(jù)對規(guī)范的認識所做的一個算例。某冶煉車間的操作平臺，梁跨度9m，柱距5m，柱頂與梁鉸接，柱底與基礎剛接，如圖2-2-1所示。全部平臺結(jié)構(gòu)的自重標準值為2kN／m，由檢修材料產(chǎn)生的平臺均布活荷載標準值為24kN／m，每片框架承受的水平活荷載標準值為60kN。在平臺梁的跨內(nèi)設有檢修用的單軌吊車，其集中荷載標準值為90kN。沿各列柱的縱向均設置有柱間支撐，平臺面有密布鋪板可靠連接。已知平臺結(jié)構(gòu)全部采用Q235鋼，邊列柱截面為1400×250×10)＜20(I=4．0×10mm)，中列柱截面為1500×250×12×25(I=7．97×10mm)。要求：計算邊柱柱底截面的軸力N和彎矩M。 解：依據(jù)《荷載規(guī)范》3．2．5條，采用簡化組合，荷載效應取下列組合的最不利者： 今只是示例，取第2種進行計算。依據(jù)《荷載規(guī)范》3．2．5條，取自重分項系數(shù)1．2，單軌吊分項系數(shù)1．4，檢修材料分項系數(shù)1．3。再根據(jù)《鋼規(guī)》3．2．4條，檢修材料對柱計算時采用0．75的折減系數(shù)。邊柱承受重力荷載設計值： N=1．2×2×(4．5×5)+0．9×[0．75×1．3×24×(4．5×5)+1．4×50)] =590．85kN 上式中的50，為單軌吊對邊柱的壓力，由杠桿原理得到。中柱承受重力荷載設計值： N=1．2×2×(9．0×5)＋0．9×[0．75×1．3×24×(9．0×5)+1．4×80)] =1156．5kN ∑N=2×590．85+1156．5=2338．2kN 一層水平荷載設計值： ∑H=0．9×1．4＋60=75．6kN 依據(jù)《鋼規(guī)》附錄A．2．1條，，于是，有 故宜采用二階彈性分析。假想水平力為： 將H=9．35kN和H=75．6kN疊加，得到橫向力為84．95kN。在此橫向力作用下，無側(cè)移時，邊柱柱底彎矩M=0；有側(cè)移時，邊柱柱底彎矩： 上式計算時，假定彎矩在各柱間按照剛度分配。在水平力作用下柱頂側(cè)移： 式中，D為柱頂發(fā)生單位側(cè)移所需要的水平力，對下端固定，上端鉸接柱，。于是，彎矩增大系數(shù)： 從而，考慮二階效應時，邊柱的柱底彎矩為： MⅡ=M+αM=0+1．093×140．3=153．3kN·m

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